首先將鋼絲切成兩個鉤的長度。魚鉤鋼線 錨勾鋼絲 高硬度 然后兩頭磨尖，錐度比有兩種：一是3.5倍，主要是有刺鉤。二是5.5倍，大都用于無刺鉤。錐度比就是鉤尖磨削的長度與鋼絲直徑的比例，錐度比越大鉤尖越鋒利，但也越易倒尖。鉤尖磨好后從正中切斷，就變成了兩根。然后放入成型機，打倒刺、打鉤柄、彎成鉤型。這些工序完成后放入平打機進行平打，平打的作用是增加縱向拉力。平打過后就可進行熱處理，先是將鉤加熱，然后進入冷卻槽，其作用是將鉤硬化。但在硬化的過程中鉤會產生內應力，必須進行退火以消除內應，使鉤有韌性不會一拉就斷。退火后進行化研（即酸洗），其作用主要是除銹便于電鍍。酸洗后再用凈水漂洗。后用離心機甩干即可電鍍了。魚鉤鋼線 錨勾鋼絲 高硬度

 含碳量大于0.6％的鉸***度和***度鋼絲，其機械性能和工藝要求都與低、中碳鋼絲不同，成品檢驗時常會出現不合格的產品。不合格產品的產生，除直徑公差、表面質量、不平整和脫碳等原因以外，主要是抗拉強度不足或波動過大(通條性能不均勻)，或者在扭轉試驗時發毛起刺(扭裂)，斷口不平直。尤其是II組以上的***度鋼絲要求更高，因此要有嚴格均工藝操作。         1.對前道工序的要求 魚鉤鋼線 錨勾鋼絲 高硬度

       (1)線材制作***度鋼絲的線材，不但要求具有良好的表面質量(特別應避免折疊)，還要求其含碳量、化學成分、結構結構、脫碳***和夾雜量等都合乎規定。選用線材直徑應偏粗，以便有足夠的拉拔道次。勉強湊夠拉拔道次的成品，其表面質量及扭轉性能往往不好。 魚鉤鋼線 錨勾鋼絲 高硬度

       (2)熱處理熱處理是***度鋼絲的工藝基礎，線材拉拔前都要經過正火，改善其結構狀況。鉛淬的熱處理曲線確定以后，關鍵是爐溫和鉛溫的均勻問題。熱處理出現的缺陷，較多的是線溫不勻，強度波動較大，以及出現游離鐵素體等。對T9A．等高碳鋼絲，還要防止脫碳。因此要嚴格執行工藝制度，認真檢驗，并做到盤盤取料。 

       (3)酸洗潤滑  鋼絲表面如果殘留著氧化皮，在扭轉試驗時就會發生裂口毛刺。因此酸洗要保證清潔。表面要求很高的可以實行精酸洗，并在成品前酸洗時先行機械去銹。 

       線材潤滑一般采用預涂石灰糊，或銹化后在模盒中放鈣皂拔絲粉，而不宜使用磷化層。使用磷化層在鉛淬過程中容易堵塞爐眼(電接觸熱處理爐不受影響)，并可能引起掛鉛。但是成品前及較細規格的半成品則可以采用磷化層。成品前的磷化膜厚度應大一點，以保證8次以上的拉拔。磷化層的質量及厚度，對成品鋼絲的扭轉很有關系，良好的磷化膜能使鋼絲變形較為均勻。        2.對拉拔的要求 

      (1)拉絲機的選擇***度鋼絲應該是無扭轉的拉拔，因此滑輪式拉絲機不適宜于生產這種成品鋼絲。使用此種設備會影響鋼絲的疲勞性能(扭轉試驗)。過去生產中、粗規格的***度成品鋼絲，大都使用單次拉絲機。用它拉制的鋼絲質量雖好，但產量低，勞動強度亦大。目前直線式拉絲機已逐步推廣，它經過調整能夠在一定的范圍內得到任意的部分壓縮率，可以滿足中、租規格鋼絲的拉制工藝和產品質量的要求。但這種設備造價太貴，電氣線路復雜，在高速度時降溫仍感不足。而且操作要有一定的技術水平。 

       還有一種大型水箱拉絲機，也適宜拉制中粗規格的***度鋼絲，產品質量優良，產量很高。缺點是拉制粗規格的鋼絲勞動強度較高，而且不能任意調整壓縮率。至于細規格鋼絲，則大多使用小型水箱拉絲機拉制。 

      (2)冷卻要求***度鋼絲拉拔的熱度相當高，如果不：采用有效的冷卻措施，就會產生300～500度的高溫，不但會使潤滑膜焦化，而且將引起鋼絲結構的改變，以致機械性能下降。因此，要求將鋼絲拉拔溫度降低至1500°C以下。       (3)平整度***度鋼絲在拉拔過程中，如果出線位置稍有偏差，即可能出現螺旋形和散亂，這是成品鋼絲絕不允許發生的。因此要嚴格校正模盒的位置，并注意熱處理的均勻一致。 

      (4)部分壓縮率  由于***度鋼絲變形阻力大，如果部分壓縮率加大，就會造成變形不均勻，以致產生扭轉裂紋。因此，鋼絲的含碳量愈高，部分壓率縮應愈小。 

      (5)拉拔速度***度鋼絲拉拔熱度很高，因此不適宜于高速干拉，以保證扭轉質量。一般干拉速度在60～150米／分之間。  

      (6)模子及潤滑模子要圓正，光潔度要高，以減少拉拔熱量，模子的圓錐角應偏小·點。磷化層的質量要求細密、牢固和一定的厚度，能耐多次的拉拔。為了提高磷化層的潤滑效果，模盒內可放鈣皂拔絲粉。 

      (7)扭轉毛刺  這是***度鋼絲產生廢次品的常見原因之一。如果在扭轉試驗中，鋼絲表面出現鋸齒狀連續裂口或局部裂口，裂口間并夾有金屬氧化屑或黑氧化色(有的稱為包邊起刺)，這主要是由于鋼錠軋制前去銹不凈，軋制不良，線材表面存在折疊分層、耳子、凸塊，以及較深的軋痕等原因所引起的。這種缺陷一般多發生在線材的兩端(頭尾)。如果在檢驗成品鋼絲時，先在頭尾部各除去兩圈再行取料，即能將扭轉毛刺等缺陷除掉一半以上，從而相應地提高了合格率。另外，制品尺寸細，拉拔道次多，也能顯著減少這種缺陷。 

       (8)扭轉裂紋  扭轉裂紋就是在扭轉試驗時鋼絲產生劈裂，裂口表面白色有

 在批量生產的鋼種中，強度ZUI高的鋼鐵材料是用高含碳(C)量的珠光體巧鋼拉絲加工進行強化的高C鋼絲，并己被廣泛用作彈簧、預應力(PC)鋼絲、橋梁用鋼絲、鋼(絲)繩、輪胎加固鋼絲等;近年還在鋼絲的***度化方而取得了***大進展，從而在追求鋼鐵材料的***限強度中走在ZUI前而:如輪胎用鋼絲己由原2. 7GPa級提高至4GPa，橋梁用鋼絲己由原1. 6 GPa級提高至I. 8GPa級，PC鋼絲也由原1. 8GPa級提高至2. 3GPae下而概要介紹高C鋼絲在制造過程中的結構變化和強度的關系以及***度化的方案; 還介紹了近期高碳鋼絲的開發實例。     2、制造中的結構變化和強度 

    2. I、鉛浴淬火處理中的結構變化和強度 

    高碳鋼是將軋制線材進行鉛浴淬火Patent in目熱處理后，再冷拉加工制造的，即將線材加熱到1223K而進行奧氏體(A)化，然后在823K附近進行等溫P相變的熱處理，使鋼變成均勻細小的鐵素體F(a)和滲碳體(Q)構成的P結構，從而具有高的強度和延伸加工性。P的強度，受到結構為ZUI小單位的層狀(lamel- lar)間隔即4間的間隔影響大與霍爾一佩奇Hall- Peteh)的關系一樣，和層狀間隔的平方根成正比地增加。鋼在鉛浴淬火處理階段的強度己達1. 2一1. SGPa，這是因為層狀間隔非常細小而達到了1Q0nm級的緣故。共析溫度和P相變度的過冷度越大，則層狀間隔越細;在實用的合金元素中，Gr細化層狀結構的效果ZUI 

好。由于提高鉛浴淬火材料強度有利于同時提高高碳鋼絲的強度用延性，I因此，為了滿足實用位錯產生的粘附強化在高碳鋼絲的強化中也占有重要比率;并且，鉛浴淬火處理時是單晶0,而拉絲加工變成了毫微(1[}(一g))級多晶。這表明可有條件地非晶化，0的強度也改變了。     2.3,拉絲加工熱處理后的結構變化和強度 

    鋼絲繩可在拉絲加工狀態下使用;而對于彈簧,PC鋼絲，為了提高其在拉絲加工后的延伸率、疲勞特性、松馳特性，須進行被稱作發蘭處理的低溫退火。并且，為了確保橋梁用鋼絲的耐蝕性，可在723K左右鍍鋅(Zn)。即使是層狀間隔相同，鋼絲的強度會因發蘭處理的溫度不同而顯著變化在523K左右出現了大的時效硬化;當溫度超過673K，則其強度比拉絲加工的更低。 

    雖然拉絲加工對結構變化也有影響，但使用623K以內溫度的發蘭處理卻未觀察到大的結構變化。因此可以認為在523K左右的時效硬化是由固溶碳或部分0分解而產生的碳位錯強化。然而，與前述拉絲加工時一樣，即使是低溫發蘭處理.也有多量的0分解。對在拉絲加工穿洲牛一卜和在523K, 723K進行發蘭處理的鋼絲屈服強度及a((相)中碳濃度變化的研究表明:在拉絲加工后的階段a((抑中的碳濃度變 為百分之0.5個原子左右;但在523K,0進一步分照碳濃度超過了百分之1個原子。因此，523K左右的顯著時效硬化，起因于多量0分解而造成的碳位錯粘附強化。另夕卜若發蘭溫度超過623K，隨著位錯的回復和再結晶的進行，被強制加工的0部分也產生了球化從而使強度下降。而且位錯密度下降的結果，也減少了 

碳位錯粘附強化的影響。     3、高弓曼度化方案及實例 

    提高高碳鋼絲強度的手段有鉛浴淬火、***拉絲加工應變及硬化率，***熔融鍍鋅和發生處理時的強度下降等，但無論采用哪種方法均須防止鋼絲延性的下降。一般用鋼絲扭轉試驗評價其延性:若延性下降在鋼絲的扭轉變形之初，就會產生被稱作“層離”(Delamination)的、沿拉伸方向的縱裂。此種縱裂是阻礙鋼絲 ***度化的木質原因。為了既提高鋼絲強度絲強度為4. 1GPa, 0. 06mm的為5. 2GPa, 0.04mm的為5. 7GP氏遠遠超過了A1材和碳纖維的強度值。 

    在***度鋼絲的制造過程中，ZUI大的問題是影響生產率和收得率有關的斷絲事故。其主要原因是鋼基體上存在的非金屬夾雜物。因此應在拉絲，絞線中將斷絲頻率控制在數次t以下;充分提高鋼的純凈度，嚴格控制鋼中夾雜物含量以確保***度下的低斷絲頻率。并且，因輪胎用鋼絲加工硬化強度量特別多，故在開發***度化鋼材吐也須重視對鉛浴淬火、鍍鋅處理、拉雄加工等二次加工技術開發。     3.3,橋梁用鋼絲,PC鋼絲的***度化 

    這類鋼絲的特點是在拉絲加工后，以熔融鍍鋅、發蘭處理等手段進行***度化，這樣既可防止層離缺陷，又可***鍍層、發蘭時的強度卜降。對在拉絲加工條件下，鋼絲強度和熔融鍍鋅時強度下降量關系的研究表明，鋼強度越高，則其下降量也越大:在含硅較高的鋼上即使同一強度的鋼絲，強度下降量也達IOOGPa;若往鋼中加入Cr，則能減少卜降量。在鍍層及發蘭處理中引起強度下降的原因，是強制加工時部分0結構的斷裂•球化、a和0層狀結構崩潰的結果。用APF IM(顯微鏡)對鋼絲中硅的分布狀態進行了解析，結果表明:因硅向0的固溶度低，在P的相變過程中，由界而擴散引起需求，除層狀間隔的微細化強化夕卜還利用了Si對試相)的固溶強化和VC的沉淀強化;并且，提高鋼的含碳2，增加強度高的0((相)比率也可提高鋼的強度。 

    2-2,拉絲加工的結構變化和強度 

    試驗研究表明:共析P鋼的特點是其加工硬化率明顯高于F鋼和F" M(鐵素體•馬氏體)雙相鋼，如在實際應變4.3條件下，共析P鋼的強度達4G甄明顯高于雙相鋼的3 GPa和F鋼的1GPae采用微細P結構的高碳鋼線的獨特優點之一就是加工硬化率高，即使在較小的拉加工應變條件下，也可實現材料的***度化， 

這是工業生產的重要條件。 

    在鉛浴淬火處理階段，即使層狀結構的方向是無規則的，在進行實際應變約為I的拉絲加工時，也會引起晶體茄陣專，使之變成大致與拉絲方向一致的層狀結構。層狀間隔與鋼絲直徑成正比地變小:即使開始的層狀間隔為100nm,在進行實際應變為4以上的拉絲加工，也會將間隔縮小到1。。m;并且進行強制加工的高碳鋼絲的at 相)，位錯密度達1D(16) ml m3.這樣一來，從層狀間隔的細化強化,Q((相)位錯強度的觀點，對高碳鋼絲的強化機理進行，提出了多個相關模型。 

    另一方面，分解原拉絲加工中的0，也能查明由碳位錯造成的粘附強化的影響。根據ZUI近在原子水平上的解析，從拉絲加工初期對0進行的解析，在進行強擊咖工的鋼絲上ac((抑中的碳濃度也可達數個原子%，這超過固溶***限的試相)中碳的存在狀態雖然尚未查明，但若因位借和碳的彈性相互作用而形成(位錯附近 ，的)CotterII〔科特雷耳)氣氛、則與M一樣由碳又防止層離的發生，避免因拉絲加工應變而造成的***度化，增加鉛浴淬火材強度和拉絲加工硬化率是有效的。 

    如上所述，作為P鋼強化方法的鉛浴淬火，可添加合金元素的方法以充分利用層狀間隔細化強化、固溶強化和沉淀強化。如添加多量的Cr等元素，就會減慢P的相變速度。因發蘭處理生產率較低，故應采用適應目標的強化方法。另一方面，就加工硬化率而言，層狀間隔的影響占支配地位。鉛浴淬火處理后的初始層狀間隔越細小，加習切口呵圈圈的領域有明顯效果。即使是利用a((相)的固溶強化、沉淀強化而增加鉛浴淬火材的強度，其加工硬化率也基木無變化并且，在拉絲加工應變高的區域固溶強化和沉淀強化的作用是不能相加的。從以上情況可知，將以鋼絲繩為代表的高應變拉絲加工作為必要的鋼絲強化手段，細化層狀結構，能有效提高鉛浴淬火材料的強度并提高加工硬化率。在橋梁用大直徑鍍鋅鋼絲上，因拉絲加工應變小，不能用層 

狀間隔的細微化來提高加工硬化率。因此用a(相)的固溶•沉淀強化和提高鋼的a含2以***0比來是實現可行的方法。 

    3一2,鋼絲繩的***度化 

      現在主要的輪胎加固材還是鋼絲，因其具有比***纖維(尼龍、聚脂等)更高的剛性、

熱處理分淬火與回火，溫度視鋼材含碳量而定。80C即含碳0.8%的魚鉤，淬火溫度800℃，回火溫度240±30℃；100c淬火900℃，回火180度±30℃。即含碳越高淬火越高但回火越低。魚鉤的淬火溫度是死的，不是800就是900。但回火就難了，必須根據燒好后的硬度來確定回火溫度。嚴格的講淬過火的鉤應該用硬度儀測出硬度再確認回火溫度，但是太費事，哪怕日本工廠都是操作工憑經驗用手扳幾個就確定回火溫度。這樣做的后果就是回火后的鉤往往不是軟就是脆，這是魚鉤質量不穩的主因。

還有一個造成質量不穩定的原因：以80c為例，淬火溫度800。早上開工時冷卻油的溫度與氣溫相同，比如說是20度，這時魚鉤所經受的溫差是780度。由于燒紅的鉤子不斷進入油槽，油的溫度不斷上升，溫差縮小，不同溫差的鉤子用相同的溫度回火，就會造成有軟有硬。為了盡量使溫差相盡，就要及時換油。還有一個原因是鋼材的含碳量不穩定，一段高，一段低，日本鋼材含碳量允許誤差是5%，國產10%。所以無論哪家的鉤子，都會存在少量不合格的魚鉤，所謂的***產品，比拼的就是穩定性和次品率。